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滌綸FDY+POY混纖絲的并捻工藝探討

信息來(lái)源：網(wǎng)絡(luò ) | 發(fā)布日期： 2018-03-22 16:15:51 | 瀏覽量：1483411
關(guān)鍵詞：滌綸FDY+POY混纖絲的并捻工藝探討

FDY分子的取向和結晶較高，故其強度比POY好。堿減量處理后，FDY強度損失小，POY強度下降嚴重，部分單絲出現斷裂。將滌綸FDY與POY并網(wǎng)，加捻制得混纖絲作經(jīng)紗與低捻度的低彈絲交織，經(jīng)過(guò)堿減量及水洗，由于POY單絲斷裂，在織物表面形成一層微細絨毛，因此是較理想的水洗絨的原料；另外還可以與強捻的彈力絲交織，經(jīng)堿減量及起縐，織物的手感及外觀(guān)類(lèi)似真絲面料，是較理想的滌綸仿真絲原料。FDY絲與POY絲并捻工藝配置是否恰當，直接影響到并捻過(guò)程的生產(chǎn)效率。

1
工藝路線(xiàn)
    FDY與POY的并捻工藝通常有兩種路線(xiàn)：
    ①并網(wǎng)一絡(luò )筒一倍捻(定型)
    ②并合一絡(luò )筒一倍捻(定型)
    實(shí)踐表明FDY與POY經(jīng)過(guò)并網(wǎng)后，由于存在網(wǎng)絡(luò )點(diǎn)，兩種絲抱合緊密，在倍捻退繞時(shí)，不易形成寬緊股，退繞正常，反之則出現嚴重斷頭現象。因此，工藝路線(xiàn)選擇并網(wǎng)一絡(luò )筒一倍捻(定型)為妥。
2
并網(wǎng)及絡(luò )筒工藝
    FDY與POY的并網(wǎng)及絡(luò )筒工藝合理，對倍捻工序的影響很大。
    無(wú)需專(zhuān)門(mén)的并網(wǎng)設備，我們在日本村田No.303絡(luò )筒機各錠位的柵門(mén)式張力器后、成形導絲桿前增加網(wǎng)絡(luò )噴嘴，即可在絡(luò )筒前對兩種絲進(jìn)行網(wǎng)絡(luò )。同時(shí)對FDY及POY采用并列退繞方式，即將兩只筒子并排放置，兩種絲分別通過(guò)各自的張力器及導絲器后，再由網(wǎng)絡(luò )噴嘴進(jìn)行并網(wǎng)。
    為了保證絡(luò )筒筒子質(zhì)量，必須合理控制好網(wǎng)絡(luò )度、卷繞速度、卷繞形式、卷取張力和筒子重量等工藝參數。
1
網(wǎng)絡(luò )度
    網(wǎng)絡(luò )目的是為了增加兩種絲間的抱合性，但過(guò)高的網(wǎng)絡(luò )度會(huì )使混纖絲加捻后形成不均勻的結點(diǎn)。一般網(wǎng)絡(luò )度^好控制在50～60個(gè)/m。
2
卷繞速度
    恒定的卷繞速度是形成均勻卷繞的必要條件，因此對于錠子驅動(dòng)卷繞的絡(luò )筒機來(lái)說(shuō)，絡(luò )筒成形初期，錠子轉動(dòng)速度快，隨著(zhù)絲簡(jiǎn)直徑增大，回轉速度下降，以達到恒定的線(xiàn)速度。FDY與POY并網(wǎng)、絡(luò )筒時(shí)，由于退繞筒子并列排放，若速度過(guò)快，形成氣圈較大，兩種絲線(xiàn)容易相互碰撞交纏而出現斷頭，因而可以采取降低卷繞速度進(jìn)行補償。實(shí)踐表明，并網(wǎng)時(shí)的速度應比相同規格的單股絲絡(luò )筒速度低200m/min左右較為理想，如111dtexFDY+132dtex POY并網(wǎng)、絡(luò )筒的速度應為500m/min為好，而242dtex FDY絲絡(luò )筒速度應為700m/min較好。
3
卷繞形式
    日本村田No.303絡(luò )筒機具有四種卷繞形式：經(jīng)向、緯向、復式、特殊復式。其中特殊復式卷繞，由于導絲動(dòng)程長(cháng)短結合，絲層之間存在制約力，倍捻退繞時(shí)，基本上無(wú)絲圈帶出，故適于選用。
4
卷繞張力
    卷繞張力大，絲層之間發(fā)生相嵌，退繞時(shí)不易退出而出現斷頭，卷繞張力過(guò)小，筒子松軟，在退繞時(shí)發(fā)生脫圈而斷頭、甚至塌邊。一般情況下，張力控制宜略大些，以減少脫圈的發(fā)生。如242dtexFDY絡(luò )筒時(shí)張力為45±2cN，而111dtex FDY與132dtex POY并網(wǎng)，絡(luò )筒時(shí)張力應為50cN為宜。
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卷裝重量
    由于采用特殊復式卷繞，卷裝形式為雙錐形，其筒子錐度應與倍捻機錠盤(pán)相匹配，錐度過(guò)大，筒子會(huì )接觸到錠盤(pán)，退繞時(shí)張力變化會(huì )引起斷頭?；炖w絲較膨松，卷繞同樣的重量，筒子直徑較大，若超過(guò)錠盤(pán)直徑，筒子無(wú)法放人錠盤(pán)。因此，卷裝重量應為同規格的FDY的75％～80％為宜。
3
倍捻
    良好的退繞是保證倍捻正常生產(chǎn)的關(guān)鍵，而合理的倍捻工藝，能確保倍捻機產(chǎn)、質(zhì)量的提高。
1
錠速
    并網(wǎng)絲在倍捻過(guò)程中退繞時(shí)，并網(wǎng)絲是貼著(zhù)筒子的錐面退繞，若速度過(guò)快，相互摩擦嚴重，易引起錐面起毛，并把絲圈帶出。實(shí)踐表明：FDY+POY并網(wǎng)絲在倍捻時(shí)，其錠速應比相同規格的FDY低2500r.p.m左右，以減少絲退繞時(shí)的摩擦。如111dtexFDY+132dtexPOY，錠速應選擇為8500r.p.m，而242dtexFDY，錠速宜選擇11000Er.p.m，均能正常生產(chǎn)。
2
倍捻張力(滯后角)
    倍捻過(guò)程中，絲線(xiàn)在退繞時(shí)形成氣圈，絲線(xiàn)的張力影響氣圈的形狀及倍捻的滯后角，倍捻張力大、滯后角小，反之則滯后角大。實(shí)踐表明：并網(wǎng)絲的倍捻張力應比同規格的FDY的張力小，即倍捻滯后角應比同規格的FDY絲大90°，斷頭率會(huì )較少。并網(wǎng)混纖絲的倍捻張力較理想應為0.5～0.6cN/dtex。
3
定型張力
    第一超喂羅拉至假捻器的張力稱(chēng)為定型張力，定型張力過(guò)大，會(huì )使并網(wǎng)絲的伸長(cháng)率、熱預縮性及纖維的集束性受到影響。張力過(guò)小，則假捻度傳遞不勻，甚至出現扭結點(diǎn)無(wú)法通過(guò)假捻器而產(chǎn)生斷頭。定型張力恰當，織物起縐細膩，縐效果理想。正確的定型張力應為0.1cN/dtex左右。
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卷取張力
    卷取張力以不影響卷取硬度為原則，^低張力應嚴格控制在并網(wǎng)絲卷取時(shí)不產(chǎn)生扭結為限。如111dtexFDY+132dtexPOY并網(wǎng)絲卷取時(shí)張力為20±2cN。
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熱定型溫度
    并網(wǎng)絲在倍捻機加捻后，為利于織造，要進(jìn)行蒸汽定型。對于意大利拉蒂R522一DFT倍捻機，定型是采用機上電熱箱直接進(jìn)行定型，加熱箱的溫度可以人工設定。但定型溫度過(guò)高，會(huì )引起并網(wǎng)絲的強伸度下降及單絲間發(fā)生粘連；若溫度過(guò)低，則不能起到定型的作用。實(shí)踐表明：FDY+POY并網(wǎng)絲的定型溫度要比同規格的FDY低10℃左右才合適，不易產(chǎn)生斷頭，并且定型效果良好，如242dtex FDY的定型溫度為230C，則FDY+POY并網(wǎng)絲的定型溫度以220℃左右為宜。
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假捻捻度
    在意大利拉蒂R522-DFT倍捻機中，由于引入了假捻裝置，捻絲具有普通捻絲無(wú)法比擬的特性，既有真捻度又有假捻度，形成性能各異的一步法高彈力捻絲，假捻度高低，直接影響捻絲的螺旋卷曲及膨松與彈性。真捻度一定，假捻度越高，則卷曲性越強，回彈性更大，但絲的強度會(huì )有所下降。同時(shí)，假捻度越高引起的反轉扭矩越大，織物起縐明顯，但織造難度大。反之，假捻度小，捻絲卷曲及回彈性差，織物起縐效果差。常規的FDY設計假捻度是：假捻度+真捻度≤4400T/m(11—1dtex/36f FDY為例)，由于FDY+POY并網(wǎng)絲進(jìn)行假捻加彈時(shí)，POY的單絲易斷裂，引起毛絲而斷頭。因此，對并網(wǎng)絲的假捻度應小于同規格的FDY，根據實(shí)踐經(jīng)驗，應少500T/m為宜，合理的捻度為：真捻度+假捻度≤3900T/m(以111dtex并網(wǎng)絲為例)。
4
結論
    1.FDY+POY并網(wǎng)絲的合理工藝路線(xiàn)應為：并網(wǎng)→絡(luò )筒→倍捻(定型)。
    2.并網(wǎng)工藝為：退繞筒子并列排放，網(wǎng)絡(luò )度宜控制在50～60個(gè)/m。卷繞速度比同規格的FDY少200m/min左右，卷繞形式宜采用特殊復式卷繞形式，卷繞張力比同規格的FDY大，卷繞重量應為同規格的FDY的75％～85％。
    3.倍捻工藝為：與生產(chǎn)同規格的FDY相比，錠速少2500r.p.m左右，倍捻張力減小，滯后角大90°；定型張力為0.1cN/dtex左右，卷取張力為不產(chǎn)生扭結為限，定型溫度少10℃左右，假捻度Y少500T/m左右為宜。

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